8 800 333-39-37
Ваше имя:
Номер телефона:

Расход цпс на 1 м3 кладки из кирпича


Расход строительных материалов рассчитать количество и пропорции смеси цемента -бетона -кирпича -блоков -пескобетона


  Посчитайте свои траты. Все нормы и расходы ниже:


1. Сколько кубов в мешке сухого цемента или строительной смеси:

в 50кг - 0,038 м3

в 40кг - 0,03 м3

в 25кг - 0,019 м3


2. Цементно-песчаного раствора на кладку:

На 1 м2 кладки из кирпича при толщине кладки в 1 кирпич количество раствора приближается к 75 литрам из расхода на 1 м2. Если кладка стены из кирпича толщиной в 1, 5 кирпича, то количество раствора будет соответствовать цифре в 115 литров.


3. Пропорции цементного раствора:

Для того, чтобы приготовить строительный раствор, необходимы: 1 часть вяжущего вещества (цемента) и 4 части заполнителя.


4. Пропорции штукатурной смеси:

Понадобятся 1 часть вяжущего вещества (цемента) и 3 части заполнителя.



5. Цементного раствора на кирпич:

По нормам расхода 400 шт. кирпича (точнее 404) — 1 м3 кладки. Норма расхода раствора на 1 м3 — 0,23 м3 (на практике принимается 0,25).




6. Как рассчитать расход пескобетона М — 300 на стяжку?

Примерная плотность пескобетонной смеси 1,7-1,75 кг/куб.дм

На 1м/2 при толщине 1см = 18-20 кг.смеси (пескобетон М300).


7. Плиточного клея:

Расход плиточного клея на 1 м2 уложенной плитки равен 10 кг. сухой смеси при толщине слоя готового раствора 10 мм.


8. Клея для пенобетонных блоков и газосиликатный блоков:

Расход клея для пенобетона на 1 м3 кладки уложенного пенобетона равен 40 кг. сухой смеси


9. Самовыравнивающих полов:

Расход самовыравнивающих полов на 1 м2 готового раствора равен 6 кг. сухой смеси, при рекомендуемой толщине слоя 5 мм.


10. Штукатурки для стен:

Расход штукатурки на 1 м2 готового раствора равен 10 кг. сухой смеси, при рекомендуемой толщине слоя 10 мм.


11. Шпатлевки на стены:

Расход шпатлевки на 1 м2 готового раствора равен 0.9-1.0 кг. смеси.


12. Затирки (межплиточные швы):

Расход затирки на 1 м2 уложенной плитки равен 120 гр., при рекомендуемой толщине шва 2 мм.


13. Универсальной смеси М −150:

Расход смеси универсальной М-150 на 1 м3 готового раствора равен 450 кг. сухой смеси.



14. Кладочной смеси М-200:

Расход смеси кладочной М-200 на 1 м3 кладки равен 350 кг. сухой кладочной смеси.


15. Гидроизоляционного материала ( проникающий слой):

Расход гидроизоляции на 1 м2 поверхности потребуется 700 гр. сухой смеси разведенной до состояния шлама для нанесения кистью (валиком).


16. Краски:

Расход краски на 1 м2 стен или потолков при первом нанесении на грунтованную ровную поверхность 0. 3 литра, второй слой при правильном нанесении 0.2 литра на 1 м2.


17. Полиуретановых полов:

Расход полиуретанового наливного пола при нанесении на обеспыливающую грунтовку, составляет 1.5 кг на 1 м2 бетонной поверхности пола, при толщине 1 мм.


18. Количество цемента на кладку (расход цемента на кладку кирпича):

Для приготовления 1 м3 цементного раствора нужно 8 мешков цемента по 50 кг. и замешивается в пропорции с песком 1:4, где одна часть песка равняется так же 50 кг.


19. Расход материалов (без учёта потерь) для возведения 1м2 поверхности кирпичной стены толщиной в четверть кирпича составляет:

цемента (при марке раствора М-100) — 5 кг;

цемента (при марке раствора М-75) — 4 кг;

цемента (при марке раствора М-50) — 2,5 кг.




20. Сколько цемента, песка, щебня в 1м3 бетона (как приготовить бетон — пропорции):

а) Для 1м3 М 150 бетона вам понадобятся: 220 кг цемента, 0. 6 м3 песка, 0.8 м3 щебня.

б) Для 1м3 М 200 бетона вам понадобятся: 280 кг цемента, 0.5 м3 песка, 0.8 м3 щебня.

в) Для 1м3 М 250 бетона вам понадобятся: 330 кг цемента, 0.5 м3 песка, 0.8 м3 щебня.

г) Для 1м3 М 300 бетона вам понадобятся: 380 кг цемента, 0.5 м3 песка, 0.8 м3 щебня.


21. Глинопесчаный раствор. Как приготовить:

Глинопесчаный раствор это пропорции 1:3, где одна часть глиняного paствора и три части вермикулита. Полученный раствор заливают слоем до 50 мм

Что бы сделать слой глинопесчаный раствор для теплой стяжки или строительстве стен еще более теплым, нужно смешать глинопесчаный раствор в пропорции 1:1с опилками или половой (мелкой рубленой соломой). Приготовленный раствор заливают слоем толщиной 20-30 см.


22. Пропорция бетон и крошка из пенопласта:

Для того что бы создать такой раствор, который в основном используется для утепления полов и перекрытий бань, нужно смешать 1 часть обычного цементного раствора (или готовый бетонный раствор) и 3 части пенопластовой крошки.


23. Сколько блоков в 1 м3 кладки?

Размер 200×300×600 — 27 блоков в 1м3

Размер 200(188)х200(188)х400 — 62 блока в 1 м3


24. Тайны кирпичной или блочной лицевой кладки, кладочный раствор+ черный шов:

Расход — 1-1,5 ведра раствора на 1м2. Вместо дорогого пластификатора 2 колпачка дешевого шампуня (для пластичности) на замес 1/4, 1л. банка черного пигмента, а для того чтобы не было высолов 200гр. 9%р-ра уксуса.


25. Проникающей гидроизоляции пенекрит и пенетрон:

Пенекрит 150-200 грамм на шов 25×25 мм на 1 пог.м штробы

Пенетрон ( на 2 слоя по технологии) от 0.8 кг — 1.1 кг на 1 м2 в зависимости от рыхлости и неровности поверхности



26. Сколько нужно кирпичей на 1м2 кладки:

а) Если толщина стены в полкирпича — 120 мм

  1. одинарный кирпич — 61 шт. без учета шва, 51 шт. со швом
  2. полуторный кирпич — 46 шт. без учета шва, 39 шт. со швом
  3. двойной кирпич — 30 шт. без учета шва, 26 шт. со швом

б) Если толщина стены в один кирпич — 250 мм

  1. одинарный кирпич — 128 шт. без учета шва,102 шт. со швом
  2. полуторный кирпич — 95 шт. без учета шва, 78 шт. со швом
  3. двойной кирпич — 60 шт. без учета шва, 52 шт. со швом

в) Если толщина стены в полтора кирпича — 380 мм

  1. одинарный кирпич — 189 шт. без учета шва, 153 шт. со швом
  2. полуторный кирпич— 140 шт. без учета шва, 117 шт. со швом
  3. двойной кирпич — 90 шт. без учета шва, 78 шт. со швом

г) Если толщина стены в два кирпича — 510 мм

  1. одинарный кирпич — 256 шт. без учета шва, 204 шт. со швом
  2. полуторный кирпич — 190 шт. без учета шва, 156 шт. со швом
  3. двойной кирпич — 120 шт без учета шва, 104 шт со швом

д) Если толщина стены в два с половиной кирпича — 640 мм

  1. одинарный кирпич — 317 шт. без учета шва, 255 штук со швом
  2. полуторный кирпич — 235 шт. без учета шва, 195 штук со швом
  3. двойной кирпич — 150 шт. без учета шва, 130 шт. со швом

27. Сколько облицовочного кирпича в 1м2
  1. 1.  красный обычный — 54 шт кирпича
  2. 2.  облицовочный — 85 шт стандартного кирпича
  3. 3.  лицевой крупный — 14 шт кирпича


Любая стройка это траты и не малые, но если знать нормы, можно не дать себя обмануть недобросовестным рабочим. Что то не нашли? Нет информации? Напишите свой вопрос ниже - мы найдем ответ, и пришлем результат, Вам на электронную почту.


1 2 3 4 5 6 7 »

Ваше имя*:

Ваш вопрос*:

Ваш e-mail для ответа:


Ответьте на вопрос:

Столица Татарстана?

Обновить вопрос

Отправляя форму, я даю согласие на обработку персональных данных.

* — Поля, обязательные для заполнения

сколько кубов в мешке сухой цементно-песчаной смеси, надо на 1 куб, калькулятор, вес и объем штукатурки

При строительстве дома возникает необходимость использования такого материала, как цементно-песчаная смесь. Благодаря такому сочетанию ингредиентов удается получить надежное покрытие для стены, выполнить прочную стяжку пола или даже выложить стену из кирпича. Приобрести этот состав можно в магазине в готовом виде или же приготовить самостоятельно. Если вы выбираете второй вариант, то он считается самым экономичным, кроме этого, вы сами сможете регулировать концентрацию расхода вашей смеси.

Содержание

  • 1 Количество расхода раствора на метр квадратный
    • 1.1 Для стяжки пола
    • 1.2 Оштукатуривание поверхности
  • 2 Расчёт сколько нужно смеси на 1 м3
    • 2.1 Оштукатуривание стен
    • 2.2 Кладка стены

Количество расхода раствора на метр квадратный

Сегодня в строительных магазинах ассортимент строительных смесей огромен, благодаря этому можно подобрать свой состав для конкретных работ. При выборе строительного материала важно знать его расход. В этом случае вы сможете приобрести точное количество смеси и сэкономить на покупке ненужного материала. Но для каждого вида работ расход свой. ЦПС это достаточно удобны и популярный материал.

Для стяжки пола

Как посчитать расход цпс на 1 м2 стяжки? Процесс расчета смеси для стяжки пола – несложный, поэтому все эти манипуляции можно выполнить в уме. Здесь не используются сложные математические формулы. Рассмотрим весь процесс на конкретном примере. Для стяжки 10 см на 1 м2 понадобиться 50 кг смеси марки М400.

Если нужно получить высокоточные результаты, то необходимо применить такую формулу: площадь умножить на высоту стяжки. В результате должны получить число, которое и будет указывать на необходимое количество раствора. 

Например, площадь под стяжку равняется 50 м2, а высота ее – 8 см. Приведенная формула приобретает следующий вид: 50 м2 × 0,08 м = 4 м3. Но здесь очень важную роль играют крупицы цемента и песка. При приготовлении раствора они уменьшают свой объем под действием жидкости. Следовательно, общий объем приготовленного раствора будет меньше, чем количество потраченных на него материалов. При выборе материала важно учитывать не только марку, но и ГОСТ цемента для работы.

Расход на 1 л составляет примерно 1,4 кг сухой смеси. Говоря по другому, из 50 кг состава можно получить 36 л раствора. В результате полученный объем смеси будет равен 2/3 от задействованного объема материалов.

Вычислить этот показатель можно только при точных знаниях качественных характеристик применяемого песка. Часто на упаковке данная информация отсутствует. По этой причине лучше всего подсчитать нужные данные без учета усадки, а уже после прибавить примерное количество материалов, служащих для ее устранения.

На видео – рецепт раствора для стяжки пола с расходом цементно песчаной смеси на 1м2:

Оштукатуривание поверхности

Если вы решили выровнять ваши стены или просто убрать такие дефекты, как впадины и трещины, то отличным вариантом станет использование пескоцементной штукатурки. Ее расход будет различен при разной толщине укладки. Если толщина слоя составляет 5 мм, то расход составит 7 кг на м2.

Узнайте, какой фундамент выбрать для дома из газобетона.

Отзывы о том, какой использовать клей для газобетона: https://resforbuild.ru/kleya/dlya-blokov/rasxod-dlya-gazobetona-na-1-m3.html.

Здесь можно посмотреть видео о минусах дома, построенного на винтовых сваях.

По объему количество раствора на 1 м2 при толщине 5 мм будет равняться 5-6 л. Толщина слоя может достигать от 5 мм до 30 мм. Чаще всего на практике применяют мешок цемента, гашеную известь – 40 кг, песок – 550 кг, воду – 100 л. Если процесс приготовления штукатурки был выполнен верно, то удается добиться качественной облицовки стен. Кроме этого, вполне реально в несколько раз снизить расход цемента на ремонт и облицовку дома. 

Расчёт сколько нужно смеси на 1 м3

Интуитивно каждый человек должен понимать, что расход представленной смеси будет зависеть от прочности конструкции, которая будет возводиться. Например, для возведения основания требуется бетона М300 и не ниже, а вот для стяжки вполне подойдет раствор, прочность которого составит 150 кг/см2. Каждая марка смеси обладает своими свойствами и сферой применения.

Чем она будет выше, тем меньше понадобиться материала. Знать расход смеси на один метр в кубе очень важно, ведь, таким образом, вы сможете закупить точное количество материала и не переживать, что его нужно будет еще подкупать. Кроме этого, при закупке можно даже приобрести материал в большем объем, так как на его расход большое влияние оказывает тип возводимой конструкции. Так же интересно будет почитать о том, сколько кирпичей в кладке 1 м3.

Оштукатуривание стен

При выполнении таких работ чае всего задействуют классический штукатурный раствор. В его составе имеются такие компоненты, как песок, цемент, взятые в пропорции 1:3. 

При выравнивании поверхности расход материала будет напрямую связан с толщиной наносимого слоя. Если этот параметр не превышает 12 мм, то на 1 м3 штукатурки вам нужно будет запастись 1,6 кг смеси М40 или 1,4 кг смеси М500. Объем раствора на м2 подсчитать несложно. Для этого пользуемся выше приведенной формулой: 1м2х0,012 м = 0,012 м2 или 12 литров.

Узнайте, в чем отличие марки от класса бетона.

Здесь можно посмотреть фото цокольных панелей.

Примерные цены на керамзитобетонные блоки: https://resforbuild.ru/beton/bloki/keramzitobetonnye/texnicheskie-xarakteristiki-3.html.

Кладка стены

Производят кладку кирпичной стены, очень важно обеспечить ее прочность. В этом случае необходимо принимать во внимание е только качество и прочностные характеристики кирпича, но и раствора, который будет использоваться в этом случае. Если вы решили купить готовый состав для кладки, то необходимо принять во внимание, что для возведения 1 м3 стены в 1 кирпич необходимо применить 75 л раствора М100.

В этом случае соотношение цемента песка будет составлять 1:4. Расход цемента при такой пропорции 250 кг на 1 м3. Количество необходимой жидкости принимается из расчета ½ от общей массы применяемого цемента. 

Чтобы можно было по точнее разобраться в этих формулировка, рассмотрим подробнее на примере. Если вы будут использовать 10-ти литровое ведро цемента М500, то вам нужно взять 4 ведра песка и 7 л жидкости. Объем воды можно подсчитать с учетом массы цемента в ведре – 10 литров х1.4 кг х 0,5 = 7 литров.

Таблица 1 – Расход смеси с учетом толщины кладки

Вид кирпича Толщина стен в кирпичах
0,5(12см) 1(25см) 1,5(38см) 2(51см) 2,5(64см)
Обычный(250х120х65мм) Кирпич, шт. 420 400 395 394 392
Раствор, м3 0,189 0,221 0,234 0,240 0,245
Модулированный(250х120х88мм) Кирпич, шт. 322 308 296 294 292
Раствор, м3 0,160 0,200 0,216 0,222 0,227

Цементно-песчаная смесь – это необходимый в области строительства материал, благодаря которому удается добиться высоких показателей прочности и, как следует, долговечности возводимой конструкции. Неважно, какую смесь вы применяете, собственного приготовления или покупную, необходимо точно знать расход состава на 1 м 2 возводимой конструкции. Выполнить все эти мероприятия очень просто и быстро. Зато полученный результат позволит вам точно располагать на приготовленное или приобретенное количество используемого материала. Здесь можно ознакомиться с техническими характеристиками цементно-песчаной смеси м150.

Как рассчитать количество цементного раствора в кирпичной кладке и штукатурке

Систематическая укладка кирпичей в несколько слоев с помощью раствора называется кирпичной кладкой. Чтобы кирпичная кладка была прочной, кирпичи укладываются горизонтально рядом и один над другим. Стена из кирпичной кладки представляет собой конструкцию, созданную путем укладки кирпичей по определенному рисунку.

Кирпичи, используемые в строительстве

Ниже приведены три наиболее часто используемых кирпича в строительстве:

  • Зольный кирпич
  • Пустотелый кирпич
  • Красный кирпич

Кирпич стандартного размера

  • Зольный кирпич

Стандартный размер кирпича из зольной пыли

мм.

  • Пустотелый кирпич

Стандартные размеры пустотелого кирпича 30x15x15 см.

  • Красный кирпич

Обычный размер кирпича 190 х 90 х 90 мм в мм.

Что такое миномет?

Раствор — это в основном рабочая паста, которая затвердевает и используется для связывания строительных блоков, таких как камни, и бетонных блоков кладки, для уплотнения неровных участков между ними, для равномерного распределения их веса и для украшения каменных стен красивыми цветами или узорами.

Соотношение цементного раствора

В каменном строительстве используются многие типы растворов в зависимости от их применения, вяжущих материалов, прочности, объемной плотности и назначения.

1. Кирпичная кладка

  • Для армированной кирпичной кладки – 1:2 до 1:3
  • Для всех работ во влажных условиях – 1:3
  • Для обычной кладки с кирпичом – 1:3 до 1:6
  • Для несущих конструкций – 1 :3 или 1:4
  • Для архитектурных работ – 1:6

2. Штукатурные работы

  • Внутренняя штукатурка (если песок не мелкий, т.е. модуль крупности> 3) – 1:5
  • Для внутренней штукатурки (если возможен мелкий песок) – 1:6
  • Для наружной и потолочной штукатурки – 1:4

Как рассчитать, сколько кирпичей требуется для стены?

Сначала рассчитаем количество кирпичной кладки, необходимое на 1 м3 объема кирпичной кладки.

1 м3 = 1 м3 = 1 м3 = 1 м3 = 1 м3 = 1

Кирпичи с раствором размером 20 см x 10 см x 10 см.

19 см x 9 см x 9 см (без раствора) – стандартный размер кирпича.

Количество кирпичей на м3 = 1/(0.200.10.0.10) = 500 шт. Итак, нам нужно выяснить, сколько кирпичей и сколько раствора.

Фактический объем кирпича = 500 x (0,190,090,09) = 0,7695 M3

Объем раствора = 1 - 0,7695 = 0,2305 M3

0,2305 + (0,230510/100) = 0,2305 + 0,02305 = 0,25355 M3 WATEG

, потому что это - это 0,205 + 0,02305 = 0,25355 M3. влажный объем раствора, сухой объем обычно на 25 процентов больше.

Для сухого объема раствора добавьте еще 25% объема.

= 0,25355 + (0,235525/100) = 0,25355 + 0,0633875 = 0,3169 м3 м3 м3 м3 м3 м3 м3 м3 м3 м3 м3 м3 м3 м3 м0003

На 1 м3 кирпичной кладки требуется 500 кирпичей.

На 1 м3 кирпича требуется 0,3169 м3 раствора.

Соотношение цементного раствора для кирпичной кладки

Рассмотрим следующий сценарий: длина стены 3 метра, ширина 2 метра, толщина 0,23 метра.

Объем кирпичной кладки = 9 х 5 х 0,23 = 10,35 м3

Мы знаем, что на 1 м3 кирпичной кладки требуется 500 шт.

Значит, при кирпичной кладке 10,35 м3 500 х 10,35 = 5175 №№

Также учтите, что на 1 м3 кирпичной кладки требуется 0,3169м3 раствора.

В итоге на 10,35 м3 кирпичной кладки формула 0,316910,35 = 3,28 м3.

Теперь разберемся, сколько в растворе цемента и песка.

Соотношение смешивания 1:4

Рассмотрим соотношение строительного раствора 1:4.

4 части песка, 1 часть цемента

1+4 = всего 5 частей

1. Бетон (мешки)

2. 1/5 x Цемент (объем раствора) = одна пятая трети трети трети трети (объем 1 мешка цемента = 0,035 м3) = 0,656 м3 = 0,656/0,035 = 0,656/0,035 = 0,656/0,035

18,74 мешка цемента = 19 мешков цемента

2. Мешки с песком (куб. фут)

3. 4/5 x 3,28 = песок

2,62 м3 песка

Что касается соотношения компонентов смеси (1: 6)

1 часть цемента, 6 частей песка. 0,035 м3 цемента = 0,46 м3

13,14 мешка с цементом

2. Мешки с песком (куб. футов)

3. 6/7 x 3,28 = песок

2,18 м3 песок

1. Цементный раствор (общий) (1:4)

19 мешков цемента, 2,62 м3 песка (92,52 фут3)

2. Для раствора Изготовлен из цемента (1:6)

13 мешков цемента, 2,18 м3 песка (77 футов3)

РАСХОД ЦЕМЕНТА НА ШТУКАТУРКУ

Рассмотрим стену длиной 15 м, шириной 8 м и толщиной 12 миллиметров штукатурки (0,012 м)

Сначала рассчитайте объем цементной штукатурки.

Объем цементного раствора для штукатурки = 15x8x0,012 = 1,44 м3

1,44 + 1,44x(10/100) = 1,44 + 0,144 = 1,584 м3 при добавлении 10% отходов (влажный объем раствора)

Поскольку это влажный объем раствора сухой объем часто на 25% больше.

Для сухого объема раствора добавьте еще 25% объема.

1,74 м3 = 1,584 + (1,58425/100) = 1,584 + 0,1584

Соотношение цементного раствора 1:4

(Общая часть = (1+4) = 5 частей) 1 часть цемента, 4 части песка0003

1. Бетон (1 часть)

2. 1/4 x 1,74 = цемент

= 0,435 м3 (1 мешок с объемом цемента = 0,035 м3)

12,42 = 0,435 / 0,035

12,42 пакети 2. Мешки с песком (4 части)

3. 4/5 x 1,74 = песок

1,392 м3 песка

Соотношение цементного раствора 1:6

1 часть цемента, 6 частей песка

x 1,74002 (1,74002) 7) = Цемент

= 0,24 м3 (объем 1 мешка цемента = 0,035 м3)

= 0,24/0,035 = 7,10

7,10 мешков с цементом

2. Мешки с песком (4 части)

3. 6/7 x 1,74 = песок

1,49 м3 песка

цемента, 1,392 м3 песка (49,15 фут3)

Чтобы приготовить цементный раствор 1:4, смешайте следующие ингредиенты в миске. 7,10 мешка цемента, 1,49 м3 песка (52,61 фут3)

РАСЧЕТ ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА В КИРПИЧНОЙ Кладке

Объем одного кирпича без раствора = 228x107x69= (мм->м) = (0,228×0,107×0,069) = 0,00168 м3

Поскольку толщина раствора

= 10 мм (0,01 м) 228x107x69 мм

= 238x117x79 мм +0,01) x (0,107+0,1) x (0,069+0,1) = 0,238×0,117×0,079 = 0,002199834 м3

Следовательно,

Количество кирпичей в 1 м3 = 1,0 / (0,00219

) = 9904,52 Общий объем стена для кирпичной кладки = 3 м x 3 м x 0,107 м (толщина кирпичной стены 107 мм) = 0,963 м3

Итак, количество кирпичей, необходимых для стены = 0,963 x 454,57 = 437,75 – 440 шт. кирпичей

Считать процент отходов равным 10 % или 15 %

Всего шт. кирпичей = 440 + (10 x 440 )/100 = 484 – 480 шт.

Так как нам нужно 500 шт. 454,57 x 0,00168 = 0,7636776 м3

Объем раствора = объем кирпичной кладки на 1 м3 – объем кирпича

Следовательно, объем раствора = 1,0 – 0,7636776 = 0,2363224 м3

Цемент = (сухой объем раствора x соотношение цемента)/ сумма соотношений (доля)

Сухой объем раствора = 0,2363224 x 1,33 = 0,314308792 м3 0.314308792 x 1) / (1+6) = 0.2128/7= 0.044

6 m3

Sand = 0.2694 x 1600 = 431.04 kg /1000 = 0.43104tonnes 

OR

Sand = 0.2694 x 35.3147 = 9.5137 cft 

0.963m3 of кирпичной стене нужен песок в кубических футах = 0,963 x 9,5137 = 90,161-10 футов

Итак, результат для заданных данных

1. Марка раствора = 1:6 (цемент: песок)

2. Объем кирпичной стены 3 м x 3 м (4″) = 0,621 м3

3. Кирпич класса А (228 мм × 107 мм × 69 м)

4. Толщина раствора = 10 мм

Заключение

Perlcon — это компания, которая олицетворяет перемены и творчество. С единственной в своем роде линейкой строительных материалов, которая помогает сэкономить на использовании материалов, а также ускорить работу на месте и быть экологически чистой.

Не забудьте проверить: клей для плитки или цемент: какие плюсы и минусы?

Исследование характеристик разрушения кирпичной кладки под действием взрывной нагрузки в строительной инженерии. Однако кирпич и раствор являются хрупкими материалами, склонными к растрескиванию. В настоящее время фейерверки, газовые плиты, сосуды высокого давления и другие боевые взрывчатые вещества могут взорваться и повредить близлежащие строения. Многие пострадавшие от взрывов показали, что несущая способность кирпичной кладки резко снизилась, появились трещины или осколки. Предыдущие исследования в основном были сосредоточены на бесконтактном взрыве, в котором ударная волна является основным поражающим элементом. На самом деле реакция и повреждающее действие кирпичной кладки при контактном взрыве более сложные, что в настоящее время привлекает больше внимания.

Для изучения характеристик разрушения кирпичной кладки при взрывной нагрузке проводится серия имитационных и проверочных экспериментов. Модели гранулированного материала RHT и MO введены для описания поведения кирпича и каменной кладки, соответственно, при моделировании. Комбинированное воздействие передней волны сжатия и обратной волны растяжения является основным фактором, влияющим на разрушение каменной стены. Экспериментальные результаты хорошо согласуются с результатами моделирования. Размер лобового сечения воронки тесно связан с радиусом сферического заряда взрывчатого вещества. Модель прогнозирования функции мощности разработана для выражения взаимосвязи между радиусом отверстия и радиусом взрывчатого вещества. Кроме того, с увеличением количества заряда ВВ увеличивается количество и скорость выброса осколков. Связь между максимальной скоростью выброса и количеством взрывчатого вещества также может быть выражена в виде модели функции мощности.

1. Введение

Кирпичная кладка представляет собой композитную конструкцию, состоящую из кирпича, раствора и поверхностей из кирпича и раствора. Благодаря множеству преимуществ легкой доступности, хорошей долговечности, недорогому строительному материалу, а также звуко- и изоляционным свойствам, он широко используется в гражданском строительстве. Однако кладочные материалы (спекшийся кирпич и раствор) являются хрупкими материалами с низкой пластичностью, которые легко растрескиваются при сильном ударе или взрыве [1–3]. Разрушение каменной стены, вероятно, будет внезапным и серьезным, что представляет значительную опасность обломков для жителей здания при воздействии взрывных нагрузок. По результатам анализа человеческих жертв и материальных потерь при взрывных авариях было установлено, что фрагментация кирпичной кладки также может привести к повреждению как человека, так и окружающих устройств, кроме высокого избыточного давления [4–6].

В предыдущих исследованиях больше внимания уделялось экспериментам. Варма и др. [7] испытано на нескольких каменных панелях различной толщины, подвергнутых взрывам в ближней и дальней зоне. Габриэльсен и др. [8] экспериментально исследовали реакцию стен зданий на взрывную нагрузку от крупного ядерного оружия. Дэвидсон и др. [9] провели три взрывных испытания с использованием напыляемого полимера для повышения взрывостойкости стен из неармированной бетонной кладки. Деннис и др. [10] провели пять динамических экспериментов для анализа реакции и разрушения односторонних армированных каменных стен масштаба 1/4 на взрывные нагрузки. Ахмад и др. [11] провели шесть испытаний для изучения сопротивления стены из кирпичной кладки, подвергаемой воздействию различной взрывной нагрузки на различных расстояниях в масштабе. Киз и др. [12] провели два экспериментальных испытания, чтобы получить базовый набор результатов для механизмов разрушения и распределения обломков, и разработали новый метод для прогнозирования пространственного распределения обломков. Норен-Косгрифф и др. [13] наблюдали начало растрескивания здания и измеряли избыточное давление воздушной ударной волны и вибрации на поверхности земли.

Было выполнено большое количество моделей поведения при повреждении и явлений в кирпичной кладке под действием динамических нагрузок. Чжоу и др. [14] смоделировали повреждение и фрагментацию типичной каменной стены под действием ударной нагрузки на различных расстояниях в масштабе. Киз и др. [15] использовали метод прикладных элементов для расчета разрушения и распределения мусора в кирпичной кладке, подвергшейся длительной взрывной нагрузке. Шадлоу и др. В работе [16] представлено краткое обсуждение основных проблем моделирования железобетонных каркасов, кладочных заполнений и взаимодействия между ними для конструкций, расположенных в сейсмических зонах. Некоторые исследователи [17–20] использовали дискретную модель кирпичной кладки для изучения деталей процесса развития повреждения кладки и явления повреждения на границе раздела между кирпичом и раствором. Однако этот метод потреблял бы много ресурсов центрального процессора (ЦП) и памяти компьютера во время вычислений [21]. Другие ученые [22–26] приняли эквивалентную гомогенизированную модель материала для характеристики общих свойств каменных стен.

К настоящему времени проведено мало исследований по изучению реакции кирпичной кладки на нагрузки контактного взрыва. В настоящем исследовании проводится серия численных расчетов и экспериментов для изучения структурной реакции и характеристик повреждения кирпичной кладки стены при контактных взрывных нагрузках. Различные заряды взрывчатого вещества развертываются в одном и том же контактном положении, чтобы сравнить разницу между ними. Получена зависимость между размером воронки и радиусом взрывчатого вещества. Проанализирован механизм повреждения кирпичной кладки при взрывной нагрузке. Кроме того, исследуются дробление и максимальные скорости выброса кирпичной кладки в различных условиях.

2. Расчетная модель
2.1. Физическая модель и алгоритм

Кирпичная кладка стены состоит из раствора и регулярно расположенных кирпичей. Для возведения кирпичной стены используется отдельная модель; то есть кирпич и раствор используются как независимые компоненты. Этот тип метода моделирования интуитивно понятен и может точно имитировать связь между раствором и кирпичом. Здесь размер кирпича составляет 240 мм (длина) × 115 мм (ширина) × 53 мм (толщина). 6 штук размещаются вдоль стены ( X — направление), 22 штуки размещаются в направлении высоты ( Y — направление), 2 штуки располагаются в направлении толщины ( Z — направление), а толщина раствора составляет 10 мм. Итак, общий размер кирпичной стены составляет 1250 мм × 1490 мм × 240 мм.

И кирпич, и раствор разделены ячейками Лагранжа. В алгоритме Лагранжа материал прикрепляется к сетке, чтобы отслеживать поток каждой точки массы. Сетка и материал деформируются вместе, а координаты перемещаются вместе с материалом, что является одним из наиболее широко используемых методов решения проблем взрыва и удара. На все границы кирпичной стены наложены ограничения с шестью степенями свободы, как показано на рисунке 1. Взрывчатое вещество сферического состава 4 (C4) установлено с помощью гидродинамики сглаженных частиц (SPH). В качестве бессеточного метода дискретизации основным преимуществом метода SPH является то, что он позволяет избежать серьезных проблем, связанных с запутыванием и искажением сетки, которые обычно возникают в лагранжевом анализе, включающем воздействие больших деформаций и события взрывной нагрузки. Взрывчатое вещество крепится к геометрическому центру лицевой поверхности кирпичной кладки стены и подрывается от ее центра. Для получения давления на стену и отслеживания зоны повреждения вдоль горизонтального и вертикального направлений передней и задней поверхностей устанавливается ряд измерительных точек. Созданная имитационная модель показана на рисунке 2.9.0003

2.2. Модель материала и параметры

В этом исследовании используются два материала: взрывчатые вещества C4 (основной заряд) и кирпичная кладка (включая кирпич и раствор). Модели материалов и параметры, используемые в этих материалах, описаны соответственно.

2.2.1. C4 Explosive

В качестве пластического взрывчатого вещества C4 состоит из гексогена (гексогена), пластикового связующего и пластификатора. RDX является основным его компонентом, около 91%. Его легко замешивать в различные формы по желанию, что часто используется при преодолении препятствий или сносе больших сооружений. Несмотря на то, что этот вид взрывчатки является мощным, он очень безопасен в использовании. Даже если он выстрелит прямо, его трудно взорвать. Его можно взорвать только детонатором.

Уравнение состояния (УС) продуктов детонации необходимо для описания детонационных свойств взрывчатых веществ и является основным параметром при моделировании процесса детонации взрывчатых веществ. В программе численного моделирования AUTODYN есть три УС, подходящих для взрывчатых веществ: УС Беккера-Кистяковского-Вилсона (BKW), УС Джонса-Уилкинса-Ли (JWL) и УС Ли-Тарвера. Среди них JWL EOS позволяет точно описать характеристики объема продуктов детонации, давления, температуры и энергии в процессе детонации [27–29]. ]. Основные параметры ЭОС JWL для ВВ С4 приведены в табл. 1. Кроме того, его плотность нагружения, скорость детонации и давление в КС составляют 1,60 г·см −3 , 8193 м·с −1 , 28 ГПа, соответственно.

Выражение УЭС JWL выглядит следующим образом: где P давление, E 0 начальная удельная энергия, V относительный объем продукта детонации, A , B , Р 1 , R 2 и являются константами. Параметры A и B имеют размерность давления, а R 1 , R 2 и являются безразмерными.

2.2.2. Кирпичная кладка

Кирпичная кладка представляет собой монолитную конструкцию, состоящую из множества блоков, соединенных раствором в единое целое. Модель прочности и разрушения RHT выбрана для описания поведения кирпичного материала, а модель прочности гранул Mo используется для описания поведения материала строительного раствора.

Модель RHT, впервые предложенная Риделем, Химайером и Тома, была разработана и широко использовалась при численном моделировании взрывного удара и других областей. Эта модель выражается в терминах трех поверхностей предельного напряжения, а именно, начальной поверхности упругой текучести, поверхности разрушения и поверхности остаточной прочности [30, 31]. В то время как поверхности учитывают снижение прочности по разным меридианам, а также влияние скорости деформации, поверхности статического меридиана сжатия изображены на рисунке 3. Поверхность разрушения формируется из параметров материала, включая прочность кирпича на сжатие, растяжение и сдвиг. Модель является упругой до тех пор, пока напряжение не достигнет начальной поверхности текучести, за которой развиваются пластические деформации. Когда напряжение достигает поверхности разрушения, параметризованная модель повреждения управляет эволюцией повреждения, вызванного пластической деформацией, которая, в свою очередь, представляет собой предельную поверхность напряжения после разрушения путем интерполяции между поверхностью разрушения и поверхностью остаточного трения. Существует три этапа линейного упрочнения и смягчения повреждений, как показано на рис. 3.

Поверхность разрушения выражается как функция нормализованного давления p , угла Лоде , и скорости деформации :где представляет интенсивность меридиана сжатия, R 3 () вводится для описания приведенной прочности на сдвиг и меридиана растяжения, и представляет коэффициент динамического увеличения (DIF) как функцию скорости деформации.

Подвижную предельную поверхность упругости можно описать следующим образом: где – функция, ограничивающая упругие девиаторные напряжения при гидростатическом сжатии.

Чтобы описать прочность полностью раздробленного материала, остаточная поверхность разрушения определяется как где B — постоянная остаточной поверхности разрушения, — нормализованное гидростатическое давление, а M — показатель степени остаточной поверхности разрушения.

Основные параметры кирпичного материала показаны в таблице 2.

Модель зернистого континуума МО, предложенная Moxnes et al. в 1999 году, является расширением модели Друкера-Прагера, которая учитывает эффекты, связанные с гранулированными материалами [32, 33]. В модели используется кривая гидростатического уплотнения как функция плотности, модель предела текучести как функции давления и модуля упругости как функции плотности. Модель не включает никакой зависимости предела текучести от скорости деформации. Параметры построены с использованием квазистатического испытания на одностороннее сжатие и подтверждены с помощью высокоскоростного поршня (до 300  м / с), ударяющего по гранулированному пиротехническому слою. Предел текучести можно описать как где и обозначить общий предел текучести, предел текучести при давлении и предел текучести по плотности, соответственно, и F изначально задается пользователем как начальная доля выхода. Разрушение происходит, если напряжение по фон Мизесу больше как общего предела текучести, так и F S P , где F S — заданный пользователем переменный уклон, а P 90 — давление. Параметры материала раствора приведены в таблице 3.

3. Результаты и обсуждение
3.1. Анализ процесса разрушения кирпичной кладки

При детонации взрывчатого вещества расширение горячих газов при чрезвычайно высоком давлении вызывает образование ударной волны, движущейся наружу с высокой скоростью. Ближайшие строения пострадают от этого. Если взрывчатое вещество помещается на поверхность конструкции для взрыва, будет получено более высокое давление и более короткая продолжительность нагрузки. В это время часть ударной волны проникнет в контактировавшую кирпичную кладку. Эта часть ударной волны называется трансмиссионной ударной волной. На него также повлияет обратная входящая разреженная волна. Эта отраженная волна сформирует нагрузку отраженной ударной волны. Распространение ударных волн вызывает не только динамическое напряжение в среде, но и движение, деформацию или разрушение среды. Ударная волна не может быть дополнена энергией в процессе своего распространения, поэтому она будет постепенно ослабевать и, наконец, исчезнет.

При ударе по кирпичной кладке взрывом шарового заряда С4 массой 2,0 кг зона сильного удара повреждается с образованием воронки. На рис. 4 представлены последовательные кадры развития трещины после взрыва на лицевой поверхности кирпичной кладки. Видно, что размеры кратера постепенно увеличиваются; наконец, образуется большая дыра.

Контуры напряжений кирпичной кладки при взрывных нагрузках показаны на рис. 5(а). Чем ближе к центру элемент, тем больше напряжение. Соответственно, тем больше становится деформация. Когда деформации элементов достигают напряжения разрушения, элементы будут разрушаться, например, датчик № 8, датчик № 9., и калибр № 23 на лицевой поверхности ближе к центру кирпичной кладки (на рис. 5(b)). Деформации других датчиков ниже деформации разрушения, поэтому они не выходят из строя. Зона с большим количеством сплошных эрозионных элементов называется кратером. Чем больше эффективные деформации элементов достигают деформации разрушения, тем больше картер. Рисунок 5(c) показывает, что поведение сжатия различных калибров. Когда значение сжатия ниже нуля, датчики страдают от эффекта растягивающего напряжения. Когда кратер лопнет, из него выдавится несколько осколков. Максимальная скорость выброса составляет около 16,2 м·с -1 , как показано на рисунке 5(d).

На рис. 6 представлено изменение размеров зоны повреждения на лицевой поверхности при повреждении кирпичной кладки сферическим зарядом С4 массой 2,0 кг. С увеличением времени три измерения становятся все больше и больше. Стенка толщиной 240 мм трескается примерно через 2,0 мс, тогда как кратер достигает своего максимального поперечного сечения примерно через 5 мс. Прежде чем кратер разрушится, он достигнет поверхности максимального поперечного сечения, превышающей 400 мм. Скорость роста X 9Размеры 0324 и Y почти одинаковы, они больше, чем у Z . Так, форма поперечного сечения кратера близка к круглой.

3.2. Зона поражения кирпичной кладки при различных зарядах

Для изучения характеристик повреждения кирпичной кладки при различных взрывных нагрузках разработаны пять сферических зарядов С4 массой 0,5 кг, 1,0 кг, 2,0 кг и 4,0 кг. Радиусы этих зарядов составляют 42,10 мм, 53,04 мм, 66,82 мм и 84,19 мм.мм соответственно. Все эти заряды размещаются в центре лицевой поверхности кирпичной кладки для взрыва.

На рис. 7 показана картина повреждений тыльной стороны кирпичной кладки стены, подвергавшейся различным взрывным нагрузкам. Как известно, при детонации взрывчатого вещества возникает ударная волна, которая затем переходит в волну сжатия в кирпичной кладке. При передаче волны напряжения на тыльную свободную поверхность кирпичной кладки неизбежно образуется обратная волна растяжения, которая растягивает тыльную сторону для дальнейшего прохождения. Когда количество заряда меньше, например, 0,5 кг, на передней поверхности прямо в месте контакта появляется небольшой кратер. При осмотре с тыльной стороны стены имеется небольшое отверстие и несколько выдавленных фрагментов. Когда количество заряда увеличивается до 1,0 кг, на фронте образуется более крупный кратер. Если смотреть сзади, миномет в центре расширяется, образуя большую дыру, и выбрасывается несколько осколков. В то же время можно обнаружить, что левая и правая стороны каменной стены слабо пострадали от столь мощного взрыва. Это может быть связано с тем, что прочность сцепления поперечного слоя раствора ниже прочности продольного взаимодействия кирпича с раствором. При использовании заряда взрывчатого вещества массой 2,0 кг образуется более глубокая воронка с более отчетливой выпуклостью на задней стороне. Воронка разрывается, образуя новые фрагменты, и две стороны каменной стены сильно повреждены по поперечным слоям раствора. Когда заряд достигает 4,0 кг, появляется воронка еще большего размера. Размеры задней зоны перелома и отверстия больше, чем в приведенных выше результатах.

Затем были проведены два эксперимента по изучению характеристик повреждения каменной стены. Для подрыва на поверхности каменной стены были выбраны сферические заряды взрывчатого вещества массой 1,0 кг и 2,0 кг. Под такими двумя эквивалентными взрывчатыми веществами образуются лунки кратера, как показано на рисунке 8. По сравнению с результатами моделирования на рисунке 9 результаты эксперимента хорошо согласуются с ними.

В таблице 4 приведены размеры зон повреждения кирпичной кладки стены при различных взрывных нагрузках. С увеличением количества взрывчатого вещества длины в X - направление и Y - направление увеличения. При этом размер кратера на передней поверхности меньше размера зоны разрушения на задней поверхности. При прикреплении взрывчатого вещества к кирпичной кладке выделяющаяся энергия будет поглощаться каменной стеной и, таким образом, в ней будет распространяться волна сжимающих напряжений. Как только волна сжимающего напряжения достигает задней свободной поверхности, появляется усиленная волна растягивающего напряжения из-за несоответствия импеданса между стеной и воздухом. Волна растяжения, отраженная от свободной поверхности, встречает приходящее сжимающее напряжение, в результате чего общее напряжение является вычитаемым. Когда общее напряжение является растягивающим (растягивающее напряжение больше, чем входящее сжимающее напряжение) и превышает предел прочности на растяжение в любой точке матрицы каменной кладки, возникают трещины или трещины. Для хрупкого материала кирпичной кладки площадь повреждения на задней свободной поверхности может быть больше, чем на передней контактной поверхности.

3.3. Простая прогнозная модель размеров отверстия

При детонации сферического взрывчатого вещества на поверхности каменной стены, согласно моделированию и экспериментам, отверстие воронки в основном определяется радиусом взрывчатого вещества. Упрощенную модель можно описать на рисунке 10.

Поскольку энергия взрыва выделяется на передней поверхности точки контакта и равномерно во всех направлениях, радиус воронки просто контролируется радиусом заряда взрывчатого вещества. Однако связь между этими двумя радиусами не дается четко.

В соответствии с таблицей 4 размеры лицевой поверхности показаны на рисунке 11(а).

Отношения радиуса пробоины к радиусу зарядов ВВ для четырех случаев монотонно возрастают с 6,32 до 7,57. При подгонке этих данных к рисунку 11(b) их можно выразить как

. Таким образом, найдена степенная функция, предсказывающая модель радиуса отверстия.

3.4. Простая подгоночная модель максимальной скорости осколков

С увеличением количества взрывчатого вещества замечается все больше и больше трещин в продольном направлении. После того, как отверстие образовано, поврежденные кирпичи будут выбиты, чтобы образовалось несколько фрагментов. С энергетической точки зрения, чем больше расходуется взрывчатого вещества, тем выше нагрузка энергии взрывчатого вещества на поверхность каменной стены и тем выше становится скорость осколка. То есть скорости выброса осколков определяются радиусом взрывчатого вещества и для сферического заряда взрывчатого вещества. Фрагмент с максимальной скоростью выброса находится в центре кратера или на вершине кратера перед разрушением.

Максимальная скорость осколка V max пропорциональна радиусу сферического ВВ:

На рис. 12 представлена ​​максимальная скорость выброса осколков при различных условиях. Добавляя точку координат (0, 0), есть пять групп данных. Установлено, что кривая степенной функции хорошо описывает эти данные.

Теперь максимальная скорость выброса зависит от мощности радиуса взрывчатого вещества.

Когда вес взрывчатого вещества составляет 4,0 кг, максимальная скорость выброса может достигать примерно 26 м/с, что может привести к серьезному повреждению окружающего оборудования или персонала.

4. Выводы

В данной работе проведены численное моделирование и проверочные эксперименты по разрушению кирпичной кладки при различном количестве сферических зарядов С4. Получены следующие выводы: 1) При контактном взрыве сферическим зарядом стесненной кирпичной кладки на лицевой стороне образуется воронка. Форма поперечного сечения кратера почти круглая. Размер поперечного сечения воронки монотонно увеличивается с увеличением радиуса сферического заряда взрывчатого вещества. Для четырех случаев в этом исследовании отношения радиальных длин к радиусу заряда взрывчатого вещества увеличиваются с 6,32 до 7,57. (2) Энергия взрыва высвобождает волну сжатия непосредственно на передней поверхности, а затем волна напряжения (волна передачи) распространяется на переднюю поверхность. назад, чтобы кирпичная кладка треснула. Комбинированное воздействие передней волны сжатия и обратной волны растяжения являются основными факторами, влияющими на образование трещин в кирпичной кладке. Когда обратная волна растяжения превышает предел прочности кирпичной кладки, зона разрушения будет вытягиваться, образуя отверстие. Радиус отверстия напрямую определяется радиусом взрывчатого вещества. Модель прогнозирования функции мощности получена для оценки размера отверстия для взрывчатого вещества C4, взорвавшегося на поверхности каменной стены толщиной 240 мм. персонал. В области исследования существует степенная зависимость между максимальной скоростью выброса и радиусом взрывчатого вещества.

Доступность данных

Данные, использованные для поддержки результатов этого исследования, включены в статью.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данного исследования.

Благодарности

Авторы признательны за финансовую поддержку этой работы, предоставленную Национальной ключевой программой исследований и разработок Китая (2017YFC0822105).

Ссылки
  1. F. Parisi, C. Balestrieri, and D. Asprone, «Взрывостойкость стен из туфового камня», Инженерные сооружения , вып. 113, стр. 233–244, 2016.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  2. А. Т. Эдвардс и Т. Д. Нортвуд, «Экспериментальные исследования воздействия взрывных работ на конструкции», The Engineer , vol. 30, pp. 538–546, 1960.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  3. C. W. Wong and M. Karamanoglu, «Моделирование реакции каменных конструкций на взрывы газа», Journal of Loss Prevention in the Process Отрасли , том. 12, стр. 199–205, 1999.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  4. Л. А. Де Бежар, Л. Симмонс и Дж. Л. Дэвис, «Характеристика скорости осколков строительного раствора до и после перфорации обычных стен зданий», International Journal of Impact Engineering , vol. 35, стр. 1043–1052, 2008.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  5. P. W. Selicki and T. Lodygowski, «Поведение кирпичной стены при взрывной нагрузке», Анализ технических отказов , vol. 104, стр. 274–291, 2019.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  6. С. Ши, Д. Ду, В. Сюй и С. Ван, «Теоретическое и экспериментальное исследование инновационного решения по сейсмической модернизации старых зданий из кирпичной кладки», Engineering Structures , vol. 225, ID статьи 111296, 2020.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  7. Р. К. Варма, К. П. С. Томар, С. Паркаш и В. С. Сети, «Повреждение стен из кирпичной кладки при взрыве взрывчатых веществ», Отдел сосудов под давлением и трубопроводов ASME , том. 351, pp. 207–216, 1997.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  8. Б. Габриэльсен, К. Уилтон и К. Каплан, «Реакция арочных стен и обломков внутренних стен, вызванных взрывной нагрузкой », Тех. Представитель исследовательской компании URS, Сан-Матео, Калифорния, США, 1975 г., Tech. Представитель AD-A014 957.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  9. Дж. С. Дэвидсон, Дж. Р. Портер, Р. Дж. Динан, Л. Х. Майкл и Д. К. Джеймс, «Испытания взрывом модернизированных полимерных кирпичных стен», Журнал эксплуатации построенных объектов , вып. 18, стр. 100–106, 2004.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  10. С. Т. Деннис, Дж. Т. Бейлот и С. К. Вудсон, «Реакция стен из бетонных блоков масштаба 1/4 (CMU) на взрыв», Journal of Engineering Mechanics , vol. 128, нет. 2, стр. 134–142, 2002 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  11. С. Ахмад, А. Элахи и Х. Первез, «Экспериментальное исследование каменной стены, подвергающейся взрывной нагрузке», Materiales De Construcción , vol. 64, нет. 313, ID статьи e007, 2014 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  12. R. A. Keys and S. K. Clubley, «Создание метода прогнозирования распределения обломков каменной кладки, вызванного взрывом, с использованием экспериментальных и численных методов», Engineering Failure Analysis , vol. 82, стр. 82–91, 2017.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  13. К. М. Норен-Косгрифф, Н. Рамстад, А. Неби и К. Мадшус, «Повреждение здания из-за вибрации от взрыва горных пород», Динамика грунтов и сейсморазведка , vol. 138, нет. 106331, стр. 1–13, 2020 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  14. X. Q. Zhou, H. Hao и A. J. Deeks, «Численное моделирование реакции и повреждения каменных стен на взрывную нагрузку», Transactions of Tianjin University , vol. 12, нет. 1, стр. 132–137, 2006.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  15. Р. Кейс и С. Клабли, «Моделирование распределения обломков каменных панелей, подверженных взрывным нагрузкам, с использованием экспериментальных и прикладных методов элементов», в Материалы 15-го Международного симпозиума по взаимодействию боеприпасов с конструкциями , Потсдам, Германия, сентябрь 2013 г. современные тенденции в области компьютерного моделирования железобетонных каркасов с заполнением кирпичной кладкой», Journal of Physics Conference Series , vol. 1264, идентификатор статьи 012044, 2019 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Академия Google

  16. X. Вей и Р. Г. Стюарт, «Проверка модели и параметрическое исследование реакции на взрыв неармированных кирпичных стен», International Journal of Impact Engineering , vol. 37, стр. 1150–1159, 2010.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  17. К. С. Мейер, «Разработка параметров материалов кирпича и раствора для численного моделирования», Dynamic Behavior of Materials , vol. 1. С. 351–359, 2011.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  18. Н. Геббекен, Т. Линсе и Т. Араужо, «Кладка при динамических воздействиях — экспериментальные исследования, моделирование материалов и численные исследования», Достижения в исследованиях защитных конструкций , Taylor & Francis Group London CRC Press , Лондон, Великобритания, 2012 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  19. Л. Чен, К. Фан, Дж. Фан, Ю. Чжан, Х. Хао и Дж. Лю, «Отклик каменных заполняющих стен, модернизированных углепластиком, стальной проволочной сеткой и ламинированными стержнями, на взрывные нагрузки. », Достижения в области проектирования конструкций , том. 17, нет. 6, стр. 817–836, 2014.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  20. S. Pietruszczak и X. Niu, «Математическое описание макроскопического поведения кирпичной кладки», International Journal of Solids and Structures , vol. 29, стр. 531–546, 1992.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  21. Г. Ма, Х. Хао и Ю. Лу, «Гомогенизация каменной кладки с использованием численного моделирования», Журнал инженерной механики , вып. 127, нет. 5, стр. 421–431, 2001.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  22. Г. Милани, П. Б. Лоуренко и А. Тралли, «Гомогенизированная модель жесткой пластмассы для каменных стен, подвергающихся ударам», International Journal of Solids and Structures , vol. 46, нет. 22–23, стр. 4133–4149, 2009.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  23. X. Вей и Х. Хао, «Численное определение гомогенизированных динамических свойств материала каменной кладки с эффектами скорости деформации», Международный журнал ударной техники , том. 36, стр. 522–536, 2009.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  24. К. Ву и Х. Хао, «Вывод трехмерных свойств каменной кладки с использованием метода численной гомогенизации», Международный журнал численных методов в инженерии , том. 66, нет. 11, стр. 1717–1737, 2010.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

  25. К. Сильва Луис, Б. Лоренио Пауло и М. Габриэле, «Жесткая блочная и пружинная гомогенизированная модель (HRBSM) для каменной кладки подвергается ударным и взрывным нагрузкам» Международный журнал ударной техники , том. 109, стр. 14–28, 2017 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  26. Б. Ли, Б. Чанг и Л. Чжан, «Влияние плотности заряда на уравнение состояния взрывчатых веществ JWL», Journal of Ordnance Equipment Engineering , vol. 42, нет. 1, стр. 174–178, 2021.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

  27. С. Коли, П. Челлапанди, Л. Б. Рао и А. Савант, «Исследование уравнения состояния JWL для численного моделирования эффектов ближнего и дальнего поля в сценарии подводного взрыва» Инженерные науки и технологии, международный журнал , том. 23, стр. 758–768, 2020.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

  28. Л. Майкл и Н. Никифоракис, «Мультифизическая методология моделирования двустороннего взаимодействия реактивного потока и упругопластического отклика конструкции», Journal of Computational Physics , vol. 367, стр. 1–27, 2018 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Академия Google

  29. T. Borrvall и W. Riedel, «Бетонная модель RHT в LS-DYNA», в Proceedings of the 8th European LS-DYNA Conference , Страсбург, Франция, январь 2011 г.


    Learn more